拜师做网站,郑州男科哪家比较正规医院,H5酒店静态网站建设开题报告范文,怎么添加视频到wordpress01引言刷式密封是一种广泛应用于航空发动机等透平机械的优良接触式动密封[]。近年来#xff0c;随着透平机械逐渐向高参数方向发展#xff0c;由刷式密封引起的泄漏损失越来越大#xff0c;直接影响透平机械的工作效率。因此开展刷式密封的泄漏流动特性研究具有重要理论和实… 01引言刷式密封是一种广泛应用于航空发动机等透平机械的优良接触式动密封[]。近年来随着透平机械逐渐向高参数方向发展由刷式密封引起的泄漏损失越来越大直接影响透平机械的工作效率。因此开展刷式密封的泄漏流动特性研究具有重要理论和实际意义。国内外学者主要从理论分析与实验研究两方面对刷式密封的泄漏流动特性进行研究。在理论研究方面国外Bayley和Long[4]首次采用多孔介质模型在仅考虑粘性阻力的条件下数值计算了刷式密封的泄漏量Chew等[]同时考虑了粘性阻力系数和惯性阻力系数的non-Darcian多孔介质模型理论研究了刷式密封泄漏流动特性并与实验结果相对比。国内王之栎、丁水汀、黄学民等[]建立了多孔介质模型理论分析了刷式密封泄漏流动特性的影响因素邱波等[10]采用Ergun方程推导得出了刷丝束区域的粘性阻力系数表达式并数值验证了刷式密封的泄漏量张元桥等[]建立多孔介质传热模型在考虑摩擦热效应的条件下数值分析了不同工况参数对刷式密封泄漏量的影响孙丹等[]建立了三维瞬态的流固耦合刷式密封求解模型在考虑刷丝弯曲变形的条件下分析了小压比条件下刷式密封泄漏特性的影响规律。研究结果表明考虑刷丝变形的瞬态流固耦合求解模型计算得出的泄漏量比多孔介质模型更精确。刷式密封刷丝在流体的作用下会产生变形刷丝变形进一步影响流体分布刷丝与流体之间的相互作用是典型的瞬态双向流固耦合问题[]。而传统的刷式密封流固耦合方法在计算时由于网格畸变导致负体积问题因此难以计算大压比条件下刷丝接触变形对刷式密封泄漏特性的影响。在泄漏特性实验研究方面。国外学者Ferguson[18]首先建立了密封实验台通过实验验证了刷式密封的密封性能远优于传统迷宫密封Bayley等[19]通过建立静态刷式密封实验台实验结果表明随着压比的增大刷式密封泄漏量不断增大同时测出了刷丝束区域的压力分布Turner等[20]对Bayley和Long的刷式密封实验台进行改进实验测量了两种间隙条件下的刷式密封的泄漏量和压力分布Chupp等[21]进行刷式密封泄漏特性实验验证了刷式密封泄漏量远低于迷宫密封进出口压比的加载过程也会影响刷式密封的泄漏量。国内孙晓萍[22]进行刷式密封磨损与泄漏特性实验发现随着磨损的增大刷丝与转子之间的泄漏量会增大曹广州等[23]实验研究了低转速条件下刷式密封的泄漏量不断减少后趋于稳定胡广阳等[24]进行刷式密封磨损特性与泄漏特性实验。结果表明转速对泄漏量影响较少刷式密封的密封性能远优于迷宫密封杜春华等[25]研究了刷式密封在间隙、过渡和过盈三种条件下磨损特性对泄漏量的影响在实验的初始阶段过盈配合时磨损对泄漏影响最大过盈配合时次之间隙配合时最小。综上现有文献对刷式密封泄漏特性实验研究方法比较单一鲜有文献考虑刷丝接触变形对泄漏特性影响的论文公开发表。本文提出基于ALE流固耦合方法的刷式密封三维瞬态双向流固耦合求解模型。考虑了刷丝接触变形对刷式密封泄漏特性的影响在验证数值模型准确性的基础上分析了刷式密封的流场分布特性研究了压比、刷丝间隙、刷丝直径、刷丝排数等参数对刷式密封泄漏的影响规律在验证ALE流固耦合方法准确性基础上研究了不同结构参数对刷式密封泄漏特性的影响规律。02基于ALE流固耦合的刷式密封理论研究2.1 刷式密封流固耦合特性分析刷式密封三维模型如图1所示刷丝束由柔软纤细的刷丝交错层叠构成并沿着转子旋转方向呈一定角度排列使刷丝对转子的瞬间径向变形或偏心运动具有更好的自适应性保持良好的密封性能。研究表明刷丝在气流力的作用下产生变形刷丝变形进一步影响流场分布刷丝与流体之间的相互作用是典型的流固耦合问题。当气流力较大时刷丝的弯曲变形量也随之增大且刷丝与刷丝之间产生接触碰撞此时刷丝的运动状态对刷式密封的泄漏量将产生较大的影响。Fig. 1 Schematic diagram of brush seal structure2.2 基于ALE方法的刷式密封流体动力学模型刷式密封流体采用ALE算法ALE算法与Euler算法、Lagrange算法相比的优点在于其坐标系不固定在空间也不依附于物体节点网格可以做任意的运动该方法可以克服大变形问题难题主要用于求解流固耦合问题[26]。ALE算法可以计算刷丝接触和大变形物质质点A在t时刻的空间坐标可表示为(1)式中A表示物质坐标也称为拉格朗日坐标t表示时刻。网格运动可描述为(2)式中为参考坐标系也称为ALE坐标它是指网格点的标记。由式(1)和(2)可知质点A在t时刻所对应ALE坐标为(3)质点A在参考坐标系中的运动速度(即质点参考速度)为(4)网格点的位移、速度和加速度分别为(5)(6)(7)利用链锁法则可将物质速度表示为(8)式中右端第一项为右端第二项中的是映射的雅可比矩阵它将质点的参考速度变化到空间坐标系中将式(8)可进一步简化为(9)式中下标中的“t”表示对时间的导数下标中的“[]”表示求导时不变。利用式(8)将质点A相对于网格的速度cj(称为对流速度)表示为(10)所采用的ALE方程与传统Euler方程的唯一区别在于材料的导数项不同[26]ALE描述下的质量守恒方程为(11)式中表示密度表示物质点的运动速度。动量守恒方程为(12)式中为应力张量为单位质量体力向量。能量守恒方程为(13)式中e为单位质量内能q为单位面积热流失量为单位体积内的热源D为变形率。边界条件满足(14)初始条件满足(15)网格运动除了在部分边界外指定网格运动速度。2.3 基于ALE方法的刷式密封结构动力学有限元模型刷丝作非线性运动的无量纲方程可以描述为(16)式中质量比为Cauchy应力为结构体力项。刷丝材料结构关系为(17)式中是第二Piola-Kirchhoff应力为弹性本构张量表示Green-Lagrangian应变为变形梯度I为单位矩阵。第二Piola-Kirchhoff应力经构形转换可表示为Cauchy应力(18)式中。初始条件和边界条件满足(19)刷丝结构动力学有限元方程为(20)式中为结构质量矩阵为阻尼矩阵为结构刚度矩阵为外力向量。2.4 刷式密封ALE流固耦合方法本文通过ANSYS Workbench数据交换平台建立LS-DYNA模块实现刷丝和流场的双向耦合。基于ALE流固耦合方法采用罚函数耦合方式实现刷丝与流体之间的耦合作用此方法有效地保证了流固耦合过程中的能量守恒[27]。当流体物质点“穿透”结构单元时则根据两者的相对位移的大小分别对刷丝和流体施加相应的节点力刷丝的动态响应与流场的压力和速度变化互相影响进而生成新的网格。该算法在生成新的网格后会搜索新的流体物质点为下一循环耦合做准备。通过判断进出口泄漏量不再发生变化且相等刷丝运动稳定时则认为该计算过程收敛Tn时刻循环结束进入Tn1循环时刻否则将搜索新的流体物质点进行再循环。为防止穿过结构单元的流体质点未被搜索到需要根据Lagrange和Euler单元的尺寸合理选择耦合点个数。耦合流程如图2所示。Fig. 2 ALE fluid-structure interaction method analysis flowchart03刷式密封ALE流固耦合方法计算模型3.1 求解模型本文所设计加工的刷式密封件结构示意图如图3所示。该刷式密封结构主要结构参数如表1所示刷丝束厚度为1.80mm刷丝直径为0.80mm刷丝与后挡板位置的轴向间隙0.5mm。刷丝材料为Haynes25弹性模量为213.7GPa泊松比0.29。在实际计算时选取前挡板以下区域刷丝排数为20排以最小周期循环单元建立模型采取中间整排两侧半排进行建模。Fig. 3 Diagram of structure of brush seal experimental partsTable 1 Brush seal main geometric dimensions3.2 网格划分在进行网格划分时为了提高网格质量及计算效率流体域和刷丝区域均采用规则的六面体网格并对刷丝束区域网格进行加密处理网格划分如图4所示。在进行计算时考虑到网格质量对结果影响较大对刷丝束区域采用网格加密处理进行网格无关性验证当网格数量达到327万时泄漏量变化不超过5%因此最终确定网格数量为327万。Fig. 4 Meshing of brush seal3.3 边界条件在进行刷式密封流固耦合计算时采用ALE算法对刷式密封进行求解。在刷式密封流固耦合模型中采用压力入口和压力出口边界条件采用对称面边界条件其他边界为壁面边界条件。流固耦合的设置主要是通过关键字对流体与固体之间进行定义流体与刷丝之间以及流体与挡板之间均为流固耦合边界条件其中流体与刷丝束之间的耦合方式采用罚函数耦合方式该耦合方式能够准确地计算刷丝变形条件下的流固耦合问题。边界条件示意图如图5所示主要计算工况参数与边界条件如表2所示其中刷丝间摩擦系数刷丝与后挡板之间的摩擦系数均取0.3[28]。Fig. 5 Brush seal boundary conditionsTable 2 Main working condition parameters and boundary conditions04刷式密封泄漏特性实验装置及原理4.1 实验装置本文设计搭建了刷式密封刷丝运动变形轨迹及泄漏特性实验装置如图6(a)所示。该实验装置主要包括供气系统、密封系统、数据采集系统等供气装置主要是通过空压机压缩空气并储存在储气罐中刷式密封实验件安装在密封腔室上根据该密封腔室的结构特点可通过轴向和径向来观测刷式密封刷丝运动变形轨迹如图6(b)所示。进气腔可以有效稳定密封间隙上游区压力及流速提高实验测量精度压力传感器可测定密封进气口压力。数据采集系统主要由高速摄像机、涡街流量计、压力表、稳压电源和电脑等组成为保证高速摄像机拍摄刷丝运动状态的清晰度配有补光灯和放大镜从而可以保证高速摄像机捕捉到清晰的刷丝运动轨迹并储存在电脑中为保证泄漏量实验精度配有大小量程两个涡街流量计记录仪可将流量数据转换为电信号及时储存在电脑内保证了泄漏量的测量精度。Fig. 6 Bristle deformation and leakage characteristics of brush seal test4.2 实验原理图7给出了刷式密封实验台气路示意图。空压机将压缩后的空气储存在储气罐中最大可供压力为1.2MPa可测不同压比条件下的刷式密封件的泄漏量气流通过大量程涡街流量计(量程范围110Nm3/h~870Nm3/h精度等级1.0级)在下游分支气路设有小量程流量计(量程范围20Nm3/h~150Nm3/h精度等级1.0级)不同量程的涡街流量计可满足不同条件下的刷式密封泄漏量测量需求以提高测量精度。当通过的流量较高时可关闭小量程流量计上游的阀门此时小量程涡街流量计读数为零大量程涡街流量计读数即为对应压差下的流量当流量较低时以致大量程流量计的工况体积流量小于量程下限时开启小量程流量计上游的阀门此时两流量计的流量差为测得的实验件流量。实验气缸上安装高精度压力传感器来测量气缸内的压力记录仪可将涡街流量计和压力传感器的实验数据转换为电信号实时显示并储存在电脑上根据测试需求每秒可纪录多组数据以保证实验数据的精度。刷式密封刷丝经过放大镜在高速摄像机中呈像可实现刷式密封刷丝轴向和径向观测运动轨迹观测。Fig. 7 Sealing test gas road05刷式密封实验与数值计算结果分析5.1 刷式密封实验结果分析5.1.1 刷丝运动状态对刷式密封泄漏特性影响分析图8给出了在压比为2刷丝自由端与转子面径向间隙为0mm条件下的刷式密封刷丝静止状态和工作状态刷丝吹下效应的实物照片。由于刷式密封存在着一定的周向倾角气流经过刷丝束在后挡板的阻挡作用下刷丝束所受径向力增大在径向气流力作用下刷丝周向倾角改变使得刷丝吹向转子形成 “吹下效应”。由实验现象可知吹下效应主要发生在气流入口处的刷丝域这是由于上游区刷丝受到的气流扰动较大出口处刷丝由于受到更大的挤压力故不易产生较大范围的运动。由于吹下效应刷丝束与转子之间的间隙减少刷式密封泄漏量会减少。Fig. 8 Bristle blow down of brush seal图9给出了在压比为3刷丝自由端与转子面径向间隙为0mm条件下的刷式密封刷丝静止状态和工作状态刷丝颤振实物照片。由实验现象可知前排刷丝更易出现刷丝颤振现象这主要是因为前排位置刷丝受到气流扰动较大非定常气动力对刷丝做功刷丝吸收能量较多容易出现颤振现象而末排位置刷丝受到的气流力一部分被前排刷丝阻挡受到气流扰动较少相比前排刷丝运动较平稳。由于刷丝颤振现象导致刷丝丧失稳定性甚至引起刷丝失效造成刷丝与转子之间的间隙增大流体在刷丝束中的有效流通面积增大从而使得泄漏量增大。Fig. 9 Bristle flutter of brush seal图10给出了在压比为3刷丝自由端与转子面径向间隙为0mm条件下的刷式密封刷丝静止与工作条件下的刷丝厚度的实物照片。由图中可以看出刷式密封工作前后刷丝束厚度发生了明显变化这是因为在高速来流作用下刷式密封结构的刷丝运动趋势均由前挡板位置向后挡板位置运动且刷丝与刷丝之间的间隙明显减少刷丝排列更加密集进而导致刷丝束密度增大。刷丝束密度增大可有效减少流体在刷丝束中的流通面积使得密封性能增强泄漏量减少。Fig. 10 Changes of bristle thickness5.1.2 刷式密封泄漏特性实验结果与数值验证图11给出了不同压比下刷丝自由端与转子表面的径向间隙为0mm时实验测得无转速条件下与理论模型计算的刷丝运动稳定条件下泄漏量随压比π的变化曲线。此外旋转效应在一定程度上会影响刷式密封泄漏量随着转速增大刷式密封泄漏量会略有减小[29]。本文研究了无转速条件下的刷式密封泄漏量随压比的变化规律。Fig. 11 Comparison of experimental leakage with CFD results由图中可以看出随着压比的增大刷式密封泄漏量不断增大考虑刷丝变形的数值计算值与实验测得泄漏量吻合较好最大误差不超过5%而未考虑刷丝变形的数值计算结果在低压比条件下吻合较好随着压比的增大误差逐渐增大这是因为在实际工作中刷式密封刷丝在气流力的作用下会发生变形刷丝束由前挡板位置向后挡板位置移动且压比越大刷丝变形量越大刷丝束厚也会发生变化如图8至图10所示。因此未考虑刷丝变形的数值计算结果与实验值误差较大而考虑刷丝变形的数值计算结果更接近实际刷丝运动情况误差较小。5.2 刷式密封流场特性和力学特性数值分析5.2.1 刷式密封速度分布特性分析图12给出了不同时刻条件下刷式密封速度分布云图。由图中可以看出在0.3ms时气流由进口经过刷丝束流向出口此时气流未稳定刷丝变形较小气流速度较大1.8ms时气流逐渐趋于稳定上游区速度较低刷丝也发生了较大变形末排刷丝发生弯曲且紧贴后挡板位置最大速度出现在后挡板以下区域经过刷丝束区域下游区速度也发生了较大变化当6ms时气流基本稳定气流速度不再发生明显变化刷丝发生了较大变形末排刷丝变形最大最大速度出现在末排刷丝且靠近转子面位置。Fig. 12 Velocity vector distribution with different times5.2.2 刷式密封力学特性分析图13给出了刷式密封刷丝不同时刻的位移变形云图。由图中可以看出在0.3ms时刷丝受到气流力作用在刷丝固定端与自由端的前排刷丝首先发生变形且刷丝之间间隙明显减小在1.8ms时刷丝发生了较大的弯曲变形最大变形位置出现在刷丝自由端位置且末排刷丝紧贴后挡板位置刷丝根部变形量较小在6ms时刷丝变形量基本趋于稳定紧贴后档板位置由于刷丝与后挡板之间以及刷丝之间的碰撞刷丝之间的间隙也发生了变化最大变形位置出现在刷丝自由端位置最大变形量为905μm。Fig. 13 Bristle deformation with different times图14给出了不同时刻刷丝应力变化云图。由图中可以看出在初始时刻刷丝最大应力出现在刷丝固定端和前排刷丝位置随着时间的变化当达到1.8ms时刷丝变形逐渐增大刷丝束贴向后挡板位置刷丝应力范围也增大这时末排刷丝与后挡板接触位置刷丝应力较大当6.0ms时刷丝基本趋于稳定此时刷丝变形量较大刷丝束紧贴后挡板位置刷丝束应力最大位置主要出现在刷丝固定端以及末排刷丝与后挡板接触位置。Fig. 14 Bristle effective stress with different times综上分析可知在高速气流作用下刷丝与刷丝之间会发生较大的接触碰撞和大变形且末排刷丝与挡板之间也存在接触碰撞。本文采用基于ALE流固耦合方法对刷式密封进行数值研究该方法具有较强的网格适应能力自动剖分网格技术可解决刷丝大变形引起的负体积难题能够实现刷丝接触碰撞和大变形的准确计算。5.3 刷式密封泄漏特性影响分析5.3.1 刷丝束自由端与转子面径向密封间隙对刷式密封泄漏量的影响分析图15给出了径向密封间隙分别为0mm和0.2mm时的刷式密封泄漏量随压比的变化曲线。由图中可以看出两种径向密封间隙的刷式密封泄漏量均随压比的增大而近似线性增大在不同压比条件下径向密封间隙0.2mm的刷式密封泄漏量明显高于径向密封间隙0mm的刷式密封泄漏量两者相差51.6%~62.8%。可以看出径向密封间隙对刷式密封泄漏量有着重要影响因此在实际工作中径向密封间隙不宜过大否则会严重影响其密封性能。Fig. 15 Effect of bristle radial clearance on leakege5.3.2 刷丝排数对刷式密封泄漏量的影响分析图16给出了在压比为2条件下不同刷丝排数对刷式密封泄漏量的变形曲线。由图中可以看出刷式密封泄漏量随着刷丝排数的增大而减少后趋于稳定这主要是因为随着刷丝排数的增多气流力对刷丝做功由于刷丝的阻碍作用气流能量耗散增大泄漏量减少。在相同刷丝排数情况下进出口压比为3时的泄漏量明显大于进出口压比为2时的泄漏量在两种压比条件下当刷丝排数由5排增至20排时刷式密封泄漏量明显减少当增至25排时刷式密封泄漏量变化趋于稳定因此可知当刷丝排数为25时刷式密封泄漏量已达到理想状态再增加刷丝排数对泄漏量影响不大。Fig. 16 Effect of the number of bristle rows5.3.3 刷丝间隙对刷式密封泄漏量的影响分析图16给出了在压比为2条件下不同刷丝排数对刷式密封泄漏量的变形曲线。由图中可以看出刷式密封泄漏量随着刷丝排数的增大而减少后趋于稳定这主要是因为随着刷丝排数的增多气流力对刷丝做功由于刷丝的阻碍作用气流能量耗散增大泄漏量减少。在相同刷丝排数情况下进出口压比为3时的泄漏量明显大于进出口压比为2时的泄漏量在两种压比条件下当刷丝排数由5排增至20排时刷式密封泄漏量明显减少当增至25排时刷式密封泄漏量变化趋于稳定因此可知当刷丝排数为25时刷式密封泄漏量已达到理想状态再增加刷丝排数对泄漏量影响不大。Fig. 16 Effect of the number of bristle rows5.3.4 末排刷丝与后挡板间的轴向间隙对刷式密封泄漏量的影响分析图18给出了在压比为2条件下刷式密封泄漏量随轴向间隙的变化曲线。由图中可以看出泄漏量随着轴向间隙的增大先逐渐增大后趋于稳定当轴向间隙从0mm增加至1.5mm时泄漏量明显增大当轴向间隙大于1.5mm时泄漏量变化不大趋于稳定。这主要是因为当末排刷丝与后档板之间的轴向间隙较小时刷丝在气流力作用下紧贴后挡板后挡板能够有效地阻碍刷丝变形减少泄漏当末排刷丝与后挡板距离较大时在气流力作用下刷丝向后挡板方向移动刷丝变形量增大从而导致泄漏量增大。因此减少后挡板保护高度能够有效地减小泄漏量。Fig. 18 Effect of axial clearance of backing plate5.3.5 后挡板保护高度对刷式密封泄漏量的影响分析图19给出了在压比为2条件下后挡板保护高度对泄漏量的变化曲线。由图中可以看出当后挡板保护高度从0.5mm增至5mm时泄漏量不断增大且逐渐趋于平缓。这主要是因为随着后挡板保护高度的增加后挡板对刷丝变形的阻碍作用减弱对气流的阻碍作用减弱导致泄漏量逐渐增大当增大到一定高度时在该工况条件下刷丝的变形量逐渐趋于稳定从而使得泄漏量变化趋于平缓。Fig. 19 Effect of height of backing plate fence06结论通过本文研究得到以下结论(1)本文提出的基于ALE流固耦合方法的考虑刷丝变形接触的刷式密封求解模型解决了传统刷式密封求解模型因刷丝接触导致网格畸变而难以计算的问题可准确计算刷式密封流场特性和力学特性。(2)刷式密封刷丝吹下效应和刷丝颤振现象主要发生在气流入口处的前排刷丝域吹下效应使得刷式密封泄漏量降低刷丝颤振会导致泄漏量增大在气流力作用下刷丝束轴向厚度变小泄漏量减小。(3)在本文研究模型条件下在气流力作用下刷丝固定端与自由端的中间部位先发生变形最大应力出现在刷丝固定端和前排刷丝位置随着气流速度逐渐趋于稳定最大变形位置出现在刷丝自由端而刷丝固定端、末排刷丝与后挡板接触位置应力较大。(4)刷式密封泄漏量随着径向密封间隙的增大而增大在本文所研究工况条件下径向密封间隙为0mm与0.2mm时的泄漏量相差51.6%~62.8%随着刷丝排数的增大泄漏量逐渐减小当刷丝排数大于25排时其对泄漏量影响较小随着刷丝间隙、刷丝与后挡板之间的轴向间隙、后挡板保护高度的增大泄漏量先逐渐增大后趋于平缓。在下一步的研究工作中将会开展旋转效应对刷式密封泄漏特性影响规律的理论与实验研究。参考资料1. 李 军, 晏 鑫 宋立明 等. 透平机械密封技术研究进展[J]. 热力透平 2008 37(3): 141-148.2. Steinetz B M Hendricks R C. Advanced Seal Technology in Meeting Next Generation Turbine Engine Goal[R]. NASA/TM-1998-06961.3. 李 军 李志刚 张元桥 等. 刷式密封技术的研究进展[J]. 航空发动机 2019 45(2): 74-84.4. Bayley F J Long C A. A Combined Experimental and Theoretical Study of Flow and Pressure Distributions in a Brush Seal[C]. New York37th International Gas Turbine and Aeroengine Congress and Exposition 1993: 404-410.5. Chew J W Lapworth B L Millener P J. Mathematical Modeling of Brush Seals[J]. International Journal of Heat Fluid Flow 1995 16(6): 493-500.6. Chew J W Hogg S I. Porosity Modeling of Brush Seals[J]. ASME Journal of Tribology 1997 119(4): 769-775.7. 王之栎 梁小峰 宋 飞 等. 低滞后刷式密封数值分析[J]. 北京航空航天大学学报 2008 34(9): 1080-1083.8. 丁水汀 陶 智 徐国强. 刷式封严流动和换热的数值模拟[J]. 推进技术 1999 20(1): 65-67.( DING Shui-ting TAO Zhi XU Guo-qiang. Numerical Simulation on Fluid Flow and Heat Transfer of a Brush Seal Configuration[J]. Journal of Propulsion Technology 1999 20(1): 65-67.)9. 黄学民 史 伟 王洪铭. 刷式密封中泄漏流动的多孔介质数值模型[J]. 航空动力学报 2000, 15(1): 55-58.10. 邱 波 李 军. 刷式密封传热特性研究[J]. 西安交通大学学报 2011 45(9): 94-100.11. 张元桥 王 妍 晏 鑫 等. 刷式密封泄漏流动及传热特性的研究第二部分: 传热特性[J]. 工程热物理学报 2018 39(5): 970-976.12. 张元桥 闫嘉超 李 军. 刷式密封泄漏和传热特性影响因素的数值研究[J]. 推进技术 2018 39(1): 116-124.( ZHANG Yuan-qiao YAN Jia-chao LI Jun et al. Numerical Investigations on Influence Factors of Leakage Flow and Heat Transfer Characteristics of Brush Seal[J]. Journal of Propulsion Technology 2018 39(1): 116-124.)13. 孙 丹 刘宁宁 胡广阳 等. 考虑刷丝变形的刷式密封流场特性与力学特性流固耦合研究[J]. 航空动力学报 2016 31(10): 2544-2553.14. 孙 丹 白伟钢 刘宁宁 等. 基于能量法的刷式密封刷丝颤振流固耦合研究[J]. 推进技术 2018 39(3): 619-629.( SUN Dan BAI Wei-gang LIU Ning-ning et al. Fluid-Solid Interaction Study of Brush Seals Bristle Flutter with Energy Method[J]. Journal of Propulsion Technology 2018 39(3): 619-629.)15. 宗兆科. 动压式指尖密封工作状态及其影响的流固耦合分析[J]. 航空动力学报 2010 25(9): 2156-2162.16. 白花蕾 吉洪湖 曹广州. 指尖密封泄漏特性的实验研究[J]. 航空动力学报 2009 24(3): 532-535.17. 刘占生 叶建槐. 刷式密封接触动力学特性研究[J]. 航空动力学报 2002 17(5): 635-640.18. Ferguson J G. Brushes as High Performance Gas Turbine Seals[C]. New York: International Gas Turbine Aeroengine Congress Exposition 1988.19. Bayley F J Long C A. A Combined Experimental and Theoretical Study of Flow and Pressure Distributions in a Brush Seal[C]. New YorkInternational Gas Turbine Aeroengine Congress Exposition 1993.20. Turner M T Chew J W Long C A. Experimental Investigation and Mathematical Modeling of Clearance Brush Seals[J]. ASME Journal of Engineering for Gas Turbines and Power 1998 120(3): 573-579.21. Chupp R E Dowler C A. Performance Characteristics of Brush Seals for Limited-Life Engines[J]. ASME Journal of Engineering for Gas Turbines and Power 1993 115(2): 390-396.22. 孙晓萍. 刷式密封性能和耐久性试验研究[J]. 航空发动机 2002 28(3): 37-41.23. 曹广州 吉洪湖 纪国剑. 刷式封严初期使用特性的实验和数值研究[J]. 推进技术 2010 31(4): 478-482.( CAO Guang-zhou JI Hong-hu JI Guo-jian. Experimental and Numerical Study on the Leakage Characteristics of Brush Seals at the Early Stage of Operating[J]. Journal of Propulsion Technology 2010 31(4): 478-482.)24. 胡广阳 孙 丹 刘宁宁 等. 刷式密封泄漏及磨损特性实验研究[J]. 沈阳航空航天大学学报 2016 33(2): 1-5.25. 杜春华 吉洪湖 胡娅萍 等. 刷式封严磨损特性及其对泄漏影响的试验研究[J]. 推进技术 2017 38(11): 202-210.( DU Chun-hua JI Hong-hu HU Ya-ping et al. Experimental Investigation on Wearing Characteristics and Effects on Leakage of Brush Seal[J]. Journal of Propulsion Technology 2017 38(11): 202-210.)26. 王 学. 基于ALE方法求解流固耦合问题[D]. 长沙国防科学技术大学 2006.27. 张伟伟 金先龙. 球体撞击自由液面相关效应的数值模拟方法研究[J]. 船舶力学 2014 18(1): 28-36.28. Fellenstein J Dellacorte C Moore K et al. High Temperature Brush Seal Tuft Gesting of Selected Nickel-chrome and Cobalt-Chrome Superalloys[R]. AIAA 97-2634.29. 张元桥 闫嘉超 李 军. 考虑闭合效应的刷式密封泄漏特性研究[J]. 润滑与密封 2017 42(4): 36-42来源推进技术作者李国勤· end ·
